qдл=0,7·103=72,1ккал/м2·ч= 72,1·4,19=302,099кДж/м2·ч=
=83,9164
с торцов аппарата:
а) q’т = К·t’ср (ккал/м2·ч) =(кДж/(м2·ч)= (Дж/(м2·с)); (25)
qт=0,7·181=126,7ккал/м2·ч=126,7·4,19= 530,873кДж/м2·ч =
=147,4647Дж/м2·с
b) q”т=К·t”ср=(ккал/м2·ч) =(кДж/м2·ч) =(Дж/м2·с) (26)
q”т= 0,7·52=36,4ккал/м2·ч = 36,4·4,19= 152,516кДж/м2·ч =
=42,3656Дж/м2·с
Поверхность вертикальных стен для теплового аппарата (м2);
fв = Н ·Нш, (м2), (28)
где Н — высота аппарата=600мм=0,6м
Нш — ширина аппарата=750мм=0,75м
fв=0,6·0,75=0,45 м2
Поверхность потолка аппарата определяем:
fпот = I·Нш , (м2), (30)
где І—длина аппарата=840мм =0,84м
Нш—ширина аппарата=750мм =0,75м
fпот=0,84·0,75=0,63м2
Поверхность пола аппарата определяем, исходя из значения поверхности потолка аппарата;
fпол= fпот (м2) ;
где qв=qдл=83,9164Дж/м2·с
qпот=qт’=147,4647Дж/м2·с
qпол=q’’т=42,3656Дж/м2·с
тогда теплопотери в окружающую среду:
qос= (83,9164·0,45+147,4647·0,63+42,3656·0,63)·=326462,64Дж/кг
v=
, ( 0С)
t1=2000C ; t2=710С; t0=190С.
v
=135,5=1350С.
Теплоемкость продукта после тепловой обработки:
с’’ м =сп +(1-сп) ·; (Дж/(кг·град)) ;
с’’м=1687,36+(1-1687,36)·=1603,042 Дж(кг·град)
Теплоемкость сырого материала:
см’=сп+(1-сп)·
, (Дж/кг·град),
с’м=1687,36+(1-1687,36)·
=675,9 Дж/(кг·град).
3. Сумма теплопотерь на 1кг испаренной влаги:
=q’м+qос ,(Дж/кг) , (33)
Где q’м— количество теплопотерь на нагрев продукта, q’м=179707,46Дж/кг,
qос — количество теплопотерь в окружающую среду, qос=326462,64Дж/кг,
тогда
= 179707,46+326462,64=506170,1Дж/кг.
Производим аналитический расчет нормального теплового процесса обработки продукта:
1.Влагосодержание:
а) наружного воздуха:
х0=0,622·, кг/кгс.в. (34)
где х0 —влагосодержание влажного воздуха
р0—парцианальное давление окружающего воздуха, р0=1,7кПа=12,75мм рт ст
х0=0,622·
=0,012 кг/кгс.в. ,
в) отработавшего воздуха:
х2=0,622·, кг/кгс.в. (35)
где х2— влагосодержание наружного воздуха
р2= парциальное давление влажного воздуха, р2=7,5кПа = 56,25мм рт ст
х2=0,622·
=0,052кг/кгс.в.
Относительный расход абсолютно сухого воздуха:
=
,(кгс.в/кги.вл.) , (36)
тогда
=
=25000 кгс.в./кги.вл.
Следующим этапом определяем расход греющего пара на тепловую обработку в калорифере:
Qк = W, (Дж/с) (38)
где W—масса влаги, W=0,00048Дж/с,
0—энтальпия сухого воздуха,
0=49кДж/кг =49·103Дж/с
1– энтальпия наружного воздуха .
1=234 кДж/кг=234·103Дж/с
Х0— влагосодержание наружного воздуха, Х0=0.012кг/кгс.в.
Х2—влагосодержание влажного воздуха, Х2=0.052кг/кгс.в.
Qк=0,000482·
=2229,25 Дж/с,
Сравнивая полученные значения найденные аналитическим путем х0, х2, ℓ и Qк со значениями найденными по диаграмме Рамзина, рассмотренные по формулам(7и 11). Мы видим, что расчёты совпадают, а это значит ̶ расчёт греющего пара Qк на тепловую обработку в калорифере рассчитан правильно, так как он одинаково равен в обоих случаях.
Из этого определяем расход греющего пара в калорифере (кг/с), где r—теплота парообразования ( Дж/кг),
r=2141·103 дж/кг;
х— коэффициент парообразования , х=1,
Qr.п.=
, кг/с
тогда Qг.п.=
=1042,2кг/с .
Материалы по теме:
Анализ российского рынка вина
Доля винной продукции на российском алкогольном рынке, в целом переживающем спад, по-прежнему слишком мала – абсолютными лидерами на нем остаются водка и пиво. Спрос на вино, как в премиальном, так и в экономичном сегментах, все так же хаотичен. Раньше отечественные производители не слишком заботил ...
История пивоварения на Дальнем востоке
Трудно установить точную дату появления во Владивостоке пива местного производства, поскольку первые опыты кустарного получения этого широко любимого напитка имели место до появления газет. Документы архивов позволяют утверждать, что производство пива во Владивостоке началось в 70-е годы XIX века. ...
Размораживание и разогревание быстрозамороженной продукции
Котлеты крестьянские размораживают при температуре 20-250С в течение 30 минут и обжаривают с двух сторон в жире до готовности. Крокеты, не размораживая, варят на пару или жарят в жире до готовности. Фарш для крокетов размораживают при температуре 20-250С в течение 1 ч, формуют шарики и варят на пар ...